Analyzovať teoretický výskum a výrobnú aplikáciu technológie tepelného spracovania ložísk doma iv zahraničí
Abstrakt: z aspektov žíhania, kalenia a popúšťania a špeciálneho tepelného spracovania dielov ložísk sa v práci systematicky zhodnocuje a analyzuje teoretický výskum a výrobná aplikácia technológie tepelného spracovania ložísk doma i v zahraničí v posledných rokoch a predkladá návrhy na budúci výskum a vývoj technológie tepelného spracovania v Číne.
Kľúčové slová: valivé ložisko; Tepelné spracovanie; Proces: pokrok
Pri vysokej rýchlosti a nízkej hmotnosti hostiteľského stroja sú pracovné podmienky ložiska náročnejšie a požiadavky na výkon ložiska sú stále vyššie a vyššie, ako je menší objem, nižšia hmotnosť, väčšia nosnosť, vyššia životnosť a spoľahlivosť. Spomedzi nich sa životnosť a spoľahlivosť domácich ložísk v posledných rokoch stávajú čoraz výraznejšími problémami. Vývoj novej technológie tepelného spracovania a zlepšovanie kvality tepelného spracovania boli vždy predmetom záujmu podnikov na výrobu ložísk a príbuzných podnikov a inštitúcií doma iv zahraničí. Tento dokument sumarizuje pokrok technológie tepelného spracovania v posledných rokoch s cieľom poskytnúť referenciu pre príslušný personál v čínskom ložiskovom priemysle.
1. Žíhanie
Ideálna žíhacia štruktúra vysoko uhlíkovej chrómovej ložiskovej ocele je štruktúra s jemnými, malými, rovnomernými a okrúhlymi karbidovými časticami rozmiestnenými na feritovej matrici, ktorá je pripravená na budúce spracovanie za studena a konečné kalenie a popúšťanie. Tradičným sféroidizačným procesom žíhania je tepelné konzervovanie pri teplote mierne vyššej ako Acl(napríklad 780-810 stupňov pre GCrl5) a potom pomaly ochladzujte pomocou pece (25 stupňov/h) pod 650 stupňov pre chladenie vzduchom. Čas tepelného spracovania tohto procesu je dlhý (viac ako 20 hodín),a častice karbidu po žíhaní sú malé a rovnomerné, čo ovplyvňuje mikroštruktúru a vlastnosti budúceho spracovania za studena a konečného kalenia a popúšťania. Potom sa podľa transformačných charakteristík podchladeného austenitu vyvinul proces izotermického sféroidného žíhania: po zahriatí sa rýchlo ochladil na určitý teplotný rozsah pod Arl(690-720 stupeň) a bola uskutočnená izotermická. Počas izotermického procesu bola dokončená premena austenitu na ferit a karbid. Po transformácii mohol byť priamo vypustený z pece na chladenie vzduchom. Výhodou tohto procesu je úspora času tepelného spracovania (celý proces trvá približne 12-18h). Karbidy v upravenej mikroštruktúre sú jemné a rovnomerné a žíhanú mikroštruktúru možno ľahko regulovať na úroveň 2 ~ 3 alebo mikroštruktúru jemného bodu vJBl255 štandard, čo výrazne zlepšuje výkon po finálnom tepelnom spracovaní. V 80-tych rokoch začala Čína tento proces vo veľkom propagovať v priemysle a vyvinula a vyrobila zodpovedajúce zariadenie na izotermické žíhanie. V posledných rokoch sa z hľadiska úspory energie vyvinula olejová elektrická zmesová vykurovacia izotermická žíhacia pec a izotermická žíhacia pec s dvomi komorami zapojenými paralelne na začiatku a na konci, pričom efekt úspory energie je pozoruhodný; Súčasne so vznikom procesu presného tvárnenia a zariadení na polotovary bola prijatá izotermická žíhacia pec na báze dusíka s ochrannou atmosférou, aby sa znížila oxidácia a oduhličenie počas žíhania a znížila sa spotreba surovín a náklady na obrábanie.
2. Mkalenie a temperovanie artenzitu
Vývoj konvenčného procesu martenzitického kalenia a popúšťania vysoko uhlíkovej chrómovej ložiskovej ocele je rozdelený hlavne do dvoch hľadísk: na jednej strane je to vykonanie základného výskumu vplyvu parametrov procesu kalenia a popúšťania na mikroštruktúru a vlastnosti, ako napr. transformácia mikroštruktúry pri kalení a popúšťaní, rozklad zvyškového austenitu, húževnatosť a únavové vlastnosti po kalení a popúšťaní; Na druhej strane je to štúdium technologických vlastností kalenia ohňom, ako je vplyv podmienok kalenia na veľkosť a deformáciu, rozmerovú stálosť a pod.
2.1 Oorganizáciu a výkon
Mikroštruktúra konvenčného martenzitu po kalení pozostáva z martenzitu, zvyškového austenitu a nerozpustných (zvyškových) karbidov. Medzi nimi možno morfológiu martenzitu Dianli rozdeliť na dva typy: lištový martenzit a listový martenzit; Podľa subštruktúry sa dá rozdeliť na dislokačný spletenec a dvojčatá. Špecifická mikroštruktúra závisí hlavne od obsahu uhlíka v matrici. Čím vyššia je austenitická teplota, tým nestabilnejšia je pôvodná štruktúra, čím vyšší je obsah uhlíka v austenitickej matrici, tým viac je zadržaný austenit v ochladenej štruktúre, čím viac je lamelárny martenzit, čím väčšia je veľkosť, tým väčšia je podiel dvojčiat v subštruktúre je a rýchlo sa vytvárajú mikrotrhlinky na rýchle ochladenie. Vo všeobecnosti, keď je obsah uhlíka v matrici menší ako {{0}},3 percenta, martenzit je hlavne lištový martenzit s dislokačnou subštruktúrou; Keď je obsah uhlíka v matrici vyšší ako 0,6 percent, martenzit je listový martenzit so zmiešanou oblúkovou štruktúrou dislokácie a dvojčiat; Keď je obsah uhlíka v matrici viac ako 0,75 percenta, objaví sa veľký martenzit so zrejmým povrchom stredného hrebeňa a pri dopade rastu lamelárneho martenzitu vznikajú mikrotrhliny. Po ochladení je obsah uhlíka v martenzitovej matrici ložiskovej ocele asi 0,55 percenta a mikroštruktúra je vo všeobecnosti zmiešaná štruktúra lištového a plechového martenzitu alebo medzi nimi prechodná forma - nukleárny martenzit jujuba, takzvaný kryptokryštalický martenzit a kryštalický martenzit v ložiskovom priemysle; Nemou štruktúrou je hlavne dislokačné zapletenie a malé množstvo dvojčiat. So zvyšujúcou sa teplotou kalenia alebo časom zdržania sa mikroštruktúra postupne mení z kryptokryštalickej na kryštalickú až jemnú ihličkovú. Vo všeobecnosti je normálna štruktúra po ochladení zmesou kryptokryštalického plus kryštalického plus jemného ihličkovitého martenzitu. Akonáhle sa objaví veľké množstvo zjavného ihličnatého martenzitu, štruktúra je nekvalifikovaná a treba sa jej vyhnúť.
O vplyve kalenia na vlastnosti sa uskutočnilo veľké množstvo štúdií doma aj v zahraničí. Luoyang Bearing Research Institute vykonal "Výskum procesu tepelného spracovania ocele GCrl5 Chuan Yin. Výsledky výskumu ukazujú, že pri kalení je ohrev 835 ~ 865 stupňov a popúšťanie je 150-180 stupeň, lepšie komplexné mechanické vlastnosti a možno získať kontaktnú únavovú životnosť. Pri kalení pri 845 stupňoch je tlakové zaťaženie najvyššie a únavová životnosť najdlhšia; so zvyšujúcou sa teplotou popúšťania a dobou výdrže klesá tvrdosť a zvyšuje sa pevnosť a húževnatosť. so špeciálnymi požiadavkami možno na zlepšenie hriadeľa použiť vyššiu teplotu a oheň." Prevádzková teplota ložiska alebo opracovanie za studena 50~-78 stupňov medzi kalením a popúšťaním na zlepšenie rozmerovej stability ložiska, alebo krokové kalenie martenzitu na stabilizáciu zvyškového austenitu na získanie vysokej rozmerovej stability a vysokej húževnatosti . Po ochladení a zahriatí sa ložisková oceľ krátkodobo podrobuje izotermickému ochladeniu vzduchom pri 250 stupňoch, po ktorom nasleduje popúšťanie pri 180 stupňoch alebo izotermicky pri teplote martenzitickej transformácie (martenzitické izotermické kalenie), čo môže spôsobiť distribúciu koncentrácie uhlíka v kalenej martenzit rovnomernejší, zvyšuje stabilný objem zvyškového austenitu a zlepšuje rázovú húževnatosť dvojnásobne v porovnaní s konvenčným kalením.
2.2 Deformácia a rozmerová stabilita martenzitového kalenia a popúšťania
V procese martenzitového kalenia a pittingu v dôsledku nerovnomerného chladenia rôznych častí dielu nevyhnutne dochádza k tepelnému namáhaniu a štrukturálnemu namáhaniu, čo vedie k deformácii dielu. Deformáciu (vrátane zmeny veľkosti a zmeny tvaru) dielov po kalení a kalení ovplyvňuje veľa faktorov, čo je pomerne zložitý problém. Napríklad tvar a veľkosť dielu, jednotnosť pôvodnej štruktúry, stav spracovania pred kalením (veľkosť podávacieho aligátora pri sústružení, zvyškové napätie pri obrábaní atď.), rýchlosť ohrevu a teplota pri kalení , režim umiestnenia obrobku, režim podávania oleja, charakteristiky a režim cirkulácie kaliaceho média a teplota média ovplyvňujú deformáciu dielu. Uskutočnilo sa veľa výskumov doma aj v zahraničí a predložilo sa veľa opatrení na kontrolu deformácie, ako je rotačné ochladzovanie, ochladzovanie v matrici a riadenie režimu dodávania oleja dielov. Beck a kol. Ukázalo sa, že keď je teplota prechodu z fázy parného filmu do fázy varu príliš vysoká, veľká rýchlosť ochladzovania a veľké tepelné namáhanie deformuje austenit s nízkou medzou klzu a spôsobí deformáciu častí. Lubbenetal. Verte, že deformácia je spôsobená nerovnomerným ponorením oleja medzi jednotlivé diely alebo diely, najmä pri použití nového oleja. Tensi a kol. Verte, že rýchlosť ochladzovania v bode MS hrá rozhodujúcu úlohu pri deformácii a nízka rýchlosť ochladzovania v bode MS a pri teplote f môže znížiť deformáciu. Volkmuth a kol. Systematicky sa študovala deformácia kalenia vnútorných a vonkajších krúžkov kuželíkových ložísk kaliacimi médiami (vrátane olejového a soľného kúpeľa). Výsledky ukazujú, že v dôsledku rôznych metód chladenia sa priemer nákružku "zväčší" v rôznych stupňoch a so zvýšením teploty kaliaceho média má miera zväčšenia priemeru veľkých a malých koncov nákružku tendenciu byť to znamená, že deformácia "rohu" klesá a súčasne sa zmenšuje eliptická deformácia ochranného prstenca (hybnosť variácie priemeru VDP, VOV v jednej radiálnej rovine); Tuhosť vnútorného krúžku je veľká a jeho deformácia je menšia ako u vonkajšieho krúžku. V posledných rokoch domáci a zahraniční výrobcovia zariadení na tepelné spracovanie výrazne znížili deformáciu ochladzovania obrobku zmenou spôsobu vyseknutia obrobku alebo pridaním otočného mechanizmu pod zaslepovací otvor.
Rozmerová stabilita dielov po kalení martenzitu a kalení je ovplyvnená najmä tromi rôznymi transformáciami: uhlík migruje z martenzitu za vzniku karbidu, zvyškový austenit sa rozkladá a vytvára Fe3C a tieto tri transformácie sú superponované. Medzi 50-120 stupňom sa v dôsledku zrážania karbidov objem dielov zmenšuje. Vo všeobecnosti diely dokončia túto transformáciu po vypálení pri 150 stupňoch a jej vplyv na rozmerovú stabilitu dielov v neskoršom procese použitia možno ignorovať; Pri 100-250 stupni sa zvyškový austenit rozkladá a transformuje na martenzit alebo bainit, čo bude sprevádzať nárast objemu; 200 stupňov avyššie, e-karbid sa transformuje na cementit, čo vedie k zníženiu objemu. Výskum tiež ukazuje, že zvyškový austenit sa môže pri externom zaťažení alebo pri nižšej teplote f (aj pri izbovej teplote) rozkladať, čo má za následok zmenu veľkosti dielov. Preto by pri skutočnom používaní mala byť rovnaká teplota ohňa všetkých častí ložísk o 50 stupňov vyššia ako prevádzková teplota. Pre diely s vysokými požiadavkami na rozmerovú stabilitu by sa mal obsah zvyškového austenitu čo najviac znížiť, ako je napríklad dodatočné chladenie vodou alebo kryogénne spracovanie po kalení, a mala by sa prijať vyššia teplota popúšťania. Zadržaný austenit však môže zlepšiť húževnatosť a odolnosť proti šíreniu trhlín. Za určitých podmienok môže zadržaný austenit na povrchu obrobku tiež znížiť koncentráciu kontaktného napätia a zlepšiť kontaktnú únavovú životnosť ložiska.
2.3 vývojový trend konvenčného martenzitového kalenia
V súčasnosti konvenčné martenzitické kalenie ložiskových častí väčšinou využíva kontinuálne kaliace zariadenia, ako je reťazová odlievacia pec a sieťová pásová pec, a mikroštruktúra, tvrdosť a ďalšie ukazovatele po kalení sa dajú ľahko kontrolovať v očakávanom rozsahu. Pre tento druh procesu kalenia zahŕňa smer vývoja v budúcnosti tieto dva aspekty:
2.3.1 riadenie deformácie kalením
Chladiace a ohrievacie zariadenie v zásade využíva ochrannú atmosféru alebo regulovateľnú atmosféru, ktorá podľa potreby nezabezpečuje oduhličovanie, opätovnú karbonizáciu alebo nauhličovanie, aby sa po tepelnom spracovaní výrazne stlačila prídavok na obrábanie. Ale stlačiteľnosť prídavku na obrábanie je často obmedzená deformáciou kalením. V súčasnosti sa deformácia kalením (najmä deformácia) stala hlavným faktorom kontroly prídavku na obrábanie; A v prípade krúžkov utesnených prachotesných ložísk ovplyvní deformácia kalením zatlačenie protiprachového krytu a potom ovplyvní tesniaci výkon. Preto bude zníženie skreslenia pri zhášaní alebo dosiahnutie nulového skreslenia hlavným problémom, ktorý treba vyriešiť pri konvenčnom martenzitovom kalení. Pretože existuje veľa faktorov, ktoré ovplyvňujú deformáciu kalením a mechanizmus deformácie je zložitý, každý výrobca by mal preskúmať niektoré účinné opatrenia na kontrolu skreslenia z výrobnej praxe podľa vlastných charakteristík zariadenia a produktu, ako je kontrola umiestnenia obrobku, režim podávania oleja, kalenie oleja a teploty oleja, miešanie atď., aby sa dosiahlo menšie a žiadne deformačné kalenie.
2.3.2 kontrola a vyhodnotenie zvyškového napätia a zvyškového austenitu
V súčasných normách tepelnej kontroly v Číne neexistujú žiadne obmedzenia hodnotiaceho indexu zvyškového napätia a zvyškového austenitu. Veľký počet štúdií ukazuje, že zvyškové napätie ovplyvňuje výkon pri kontaktnej únave, húževnatosť a trhliny pri brúsení dielov. Vhodné zvyškové tlakové napätie môže zlepšiť kontaktnú únavovú životnosť a zabrániť vzniku trhlín pri brúsení a inštalácii; Zadržaný austenit znižuje rozmerovú stabilitu a stupeň jeho vplyvu súvisí so stabilitou, množstvom a existujúcou polohou samotného zadržaného austenitu. Avšak vhodné množstvo zadržaného austenitu môže zlepšiť lomovú húževnatosť a vlastnosti kontaktnej únavy. Mnohé slávne zahraničné ložiskové spoločnosti zahrnuli zvyškové napätie a zadržaný austenit do indexu kontroly tepelného spracovania. Preto ďalší výskum vplyvu a mechanizmu zvyškového napätia a zvyškového austenitu na výkon po tepelnom spracovaní, výskum vplyvu procesu kalenia a popúšťania na zvyškové napätie a zvyškový austenit a následne predloženie kontrolných ukazovateľov zvyškového napätia a zvyškového austenit podľa pracovných podmienok ložísk bude jedným z hlavných smerov výskumu tepelného spracovania v čínskom ložiskovom priemysle.
3 Bizotermické kalenie ainite
Bainitové izotermické kalenie je v posledných rokoch horúcou témou v domácom ložiskovom priemysle. Od 80-tych rokov minulého storočia Luoyang Bearing Research Institute spolupracoval s továrňou na ložiská v Chongqing na začatí aplikačného výskumu bainitového izotermického kalenia na železničných ložiskách a potom vykonal aplikačný výskum bainitového izotermického kalenia na ložiskách valcovacích tratí s továrňou na výrobu ložísk valcovne Shahe, ktorá dosiahla dobré výsledky a zaviedla odporúčané technické požiadavky týkajúce sa izotermického ochladzovania bainituJBl255-1991. Ložiskový priemysel zároveň začal s popularizáciou a aplikáciou izotermického kalenia bainitu. S pomocou národného projektu rozvoja kľúčových podnikových technológií „Osmého päťročného plánu“ „ložisko pre osobné železničné vozidlá“ príslušné jednotky vykonali systematickú štúdiu mikroštruktúry a vlastností bainitového temperovania, ktorá bola úspešne aplikovaná vo výrobe. kvázi vysokorýchlostných železničných ložísk. V roku 2001, keď bol jbl255 revidovaný, bol technický obsah izotermického kalenia bainitu oficiálne zahrnutý do formálnych ustanovení normy. Technológia kalenia bainitu sa široko používa vo valcovniach, lokomotívach, železničných osobných a iných ložiskách.
3.1 Mmikroštruktúra a mechanické vlastnosti kalenia bainitu
Štruktúra izotermického kalenia nižšieho bainitu v ložiskovej oceli s vysokým obsahom uhlíka sa skladá z nižšieho bainitu a zvyškového karbidu. Medzi nimi je bainit nepravidelne pretínaný uhlíkom presýtený pás q-štruktúry, na ktorom je rozmiestnených 55,.-60 s dlhou osou pásika. Priestorová morfológia zrnitého alebo krátkeho karbidu v tvare tyčinky je konvexná šošovkovitá, subštruktúra je dislokačné zapletenie a nenašla sa žiadna dvojitá subštruktúra. Množstvo a morfológia bainitu sa mení s rôznymi podmienkami procesu. So zvyšujúcou sa teplotou kalenia sa pás bainitu predĺži; S nárastom izotermickej teploty sa pásy bainitu rozširujú, častice karbidu sa zväčšujú a uhol priesečníka medzi pásikmi bainitu sa zmenšuje, čo má tendenciu byť usporiadané paralelne a vytvárať štruktúru podobnú hornému bainitu; Premena bainitu je proces súvisiaci s časom izotermickej transformácie. Množstvo bainitu po izotermickom ochladení sa zvyšuje s predlžovaním izotermického času. V súčasnosti sa stále vedú mnohé spory o transformačnom mechanizme bainitu. Ďalší výskum transformačného mechanizmu poskytne teoretický základ pre ďalšiu optimalizáciu procesu kalenia bainitu a rozšírenie jeho aplikácie.
Nižšia bainitová štruktúra ložiskovej ocele s vysokým obsahom uhlíka môže zlepšiť proporcionálny limit, medzu klzu, pevnosť v ohybe a zmenšenie plochy ocele. V porovnaní s ochladenou martenzitovou štruktúrou má vyššiu rázovú húževnatosť, lomovú húževnatosť a rozmerovú stabilitu. Stav povrchového napätia je tlakové napätie. Vysoká prahová hodnota △ ktha nízka rýchlosť rastu trhlín Da/ dN znamená, že bainitovú štruktúru nie je ľahké popraskať. Existujúce trhliny alebo novovzniknuté trhliny sa nedajú ľahko roztiahnuť.
Všeobecne sa verí, že odolnosť proti opotrebeniu a kontaktná únavové vlastnosti úplnej bainitovej alebo konskej/škrupinovej kompozitnej štruktúry sú nižšie ako vlastnosti kaleného nízkoteplotného a požiarneho martenzitu a odolnosť proti opotrebovaniu a kontaktná únava martenzitu s podobnou teplotou a ohňom sú podobné alebo mierne vyššie. Avšak pri zlých podmienkach mazania f (ako je uhoľná kaša alebo voda), plné BLštruktúra vykazuje zjavné výhody, ktorá je oveľa vyššia ako kontaktná únavová životnosť M konštrukcie pri nízkej teplote a požiari, ako naprL10=168 h pre celé BLštruktúra pod vodným mazaním aL10=52h pre temperovanú M štruktúru.
3.2 výrobná aplikácia
Vynikajúce vlastnosti bainitovej štruktúry sú rázová húževnatosť, lomová húževnatosť, odolnosť proti opotrebeniu, dobrá rozmerová stabilita a povrchové zvyškové napätie je tlakové napätie. Preto je vhodný na montáž ložísk s veľkým rušením a zlými prevádzkovými podmienkami, ako sú železnice, valcovne, žeriavy a iné ložiská s veľkým nárazovým zaťažením, banské dopravné stroje alebo banské nakladacie a vykladacie systémy so zlými mazacími podmienkami, ložiská uhoľných baní, atď. Ložisková oceľ s vysokým obsahom uhlíka a chrómu BL izotermickým t-procesom sa úspešne použila v ložiskách železníc a valcovní a dosiahla dobré výsledky.
Pri výrobe železničných ložísk a ložísk pre valcovne je v dôsledku veľkých rozmerov a veľkej hmotnosti objímky martenzitická štruktúra počas kalenia oleja krehká. Aby sa dosiahla vysoká tvrdosť po kalení, často sa prijímajú opatrenia silného chladenia, čo vedie k uhaseniu mikrotrhlín; Pretože povrch martenzitu po kalení je namáhaný v ťahu, superpozícia brúsneho napätia počas brúsenia zvyšuje celkovú úroveň napätia, čím sa ľahko vytvárajú trhliny pri brúsení a spôsobujú šrot vsádzky. Keď je bainit ochladený, pretože húževnatosť bainitovej štruktúry je oveľa lepšia ako húževnatosť štruktúry M a na povrchu sa vytvorí tlakové napätie -400~500 mpa, tendencia vzniku trhlín pri ochladzovaní sa výrazne zníži; Počas brúsenia pôsobí povrchové tlakové napätie proti časti napätia pri brúsení, znižuje celkovú úroveň napätia a výrazne redukuje trhliny pri brúsení.
Spoločnosť SKF používa hlavne bainitový izotermický kaliaci proces vysoko uhlíkovej chrómovej ložiskovej ocele na železničné ložiská, ložiská valcovacích stolíc a ložiská používané v špeciálnych pracovných podmienkach a vyvinula druhy ocele vhodné na kalenie bainitu (SKF24, SKF25, 100Mo7). Celá štruktúra spodného bainitu sa získa po ochladení s dlhým izotermickým časom. Nedávno SKF vyvinula novú oceľ 775Va získal rovnomernejší nižší bainit prostredníctvom špeciálneho izotermického kalenia. Zatiaľ čo tvrdosť sa po kalení zvyšuje, jeho húževnatosť je o 60 percent vyššia ako pri bežnom izotermickom kalení a odolnosť proti opotrebeniu sa zvyšuje 3-krát. Hrúbka steny upravenej objímky je viac ako 100mm.
Vlastnosti kompozitnej štruktúry martenzit / bainit získanej po čiastočnej izotermii sú stále kontroverzné, ako napríklad obsah BLje najlepší. Aj keď existuje optimálny obsah, ako ho ovládať vo výrobnej praxi a kompozitná štruktúra potrebuje ďalšie výpal po izotermickom, čo zvyšuje výrobné náklady. Okrem toho, pokiaľ ide o izotermické ochladzovanie bainitu, hoci jeho proces, štruktúra a vlastnosti boli systematicky študované, pri intenzívnej podpore tohto t-procesu by sa mala venovať pozornosť obmedzeniam tohto t-procesu. Nie všetky časti ložísk sú vhodné na izotermické kalenie bainitu. Vývoj bainitovej ocele na izotermické kalenie by sa mal uskutočniť aj na ďalšie zlepšenie vlastností bainitu po izotermickom kalení; Vykonajte vývoj zariadení na izotermické tepelné spracovanie s cieľom nahradiť dusičnany, znížiť znečistenie životného prostredia atď.
4 Sšpeciálne tepelné spracovanie
Ložisková oceľ s vysokým obsahom uhlíka je vo všeobecnosti kalená ako celok a zvyškové napätie po kalení je v stave povrchového napätia v ťahu, čo ľahko spôsobuje praskliny pri kalení a znižuje prevádzkový výkon ložísk. Jedným z druhov špeciálneho tepelného spracovania je nauhličovanie, nitridácia alebo karbonitridácia vysoko uhlíkovej chrómovej ocele s cieľom zlepšiť obsah uhlíka a dusíka v medzivrstve, znížiť MS bod povrchovej vrstvy a vytvoriť povrchové tlakové napätie po transformácii povrchu počas kalenia. , aby sa zlepšila odolnosť proti opotrebovaniu a únava valivého kontaktu. Na druhej strane určité množstvo stabilného zvyškového austenitu sa po tepelnom spracovaní určitými metódami zachová v ložiskových častiach a ľahko deformovateľný zvyškový austenit sa používa na zníženie okrajového efektu vtlačenia, takže zdroj povrchovej únavy pochádzajúci z okraj vtlačenia nie je ľahké formovať a rozširovať, aby sa zlepšila kontaktná únavová životnosť ložiska v znečistených podmienkach. Vo všeobecnosti možno vyššie uvedený účel dosiahnuť riadením uhlíkového (dusíkového) potenciálu atmosféry počas ochladzovania a zahrievania. NSJ2 ocele NSK aSHtechnológia KOYOsú vyvinuté na základe tejto teórie.
Ďalším druhom špeciálnej metódy tepelného spracovania je použitie vysoko húževnatej nauhličovanej ocele s vysokým obsahom uhlíka v matrici (0,4 percenta) v kombinácii so špeciálnym tepelným spracovaním nauhličovaním alebo karbonitridáciou. Najprv upravte zloženie nauhličenej ocele: za predpokladu zabezpečenia húževnatosti zvýšte obsah uhlíka v matrici na zlepšenie pevnosti matrice a súčasne zvýšte obsah fluorescencie Si a Mn na zlepšenie stability zvyškov austenit a pridať Mo na rafináciu karbidov a karbonitridov. Druhým je prísna kontrola procesu nauhličovania alebo karbonitridácie, aby sa na povrchu dielov po úprave mohlo získať viac zvyškového austenitu (asi 30 percent '--35 percent ) a veľké množstvo jemných karbidov a karbonitridov. Na jednej strane drobné karbidy a karbonitridy korytnačky môžu zabezpečiť tvrdosť a odolnosť povrchu proti opotrebeniu, čo sťažuje vytváranie vtlačenia; Na druhej strane, aj keď sa vytvorí vtlačenie, stabilnejší zadržaný austenit môže znížiť jeho okrajový efekt a zabrániť vzniku a expanzii zdrojov únavy. Na základe tejto teórie NSK a KOYOvyvinula technológiu série TF (HTF, STF, NTF) a technológiu Ke, ktorá výrazne zlepšila životnosť ložísk v podmienkach znečisteného mazania. Napríklad únavová životnosť kuželíkových ložísk vyrábaných spoločnosťou NSK technológiou HTF pri znečistenom mazaní je 10-krát vyššia ako u bežných ložísk. NSK a ďalšie spoločnosti použili špeciálnu technológiu tepelného spracovania v rôznych novo vyvinutých ložiskových produktoch.
V posledných rokoch Luoyang Bearing Research Institute spolupracoval s príslušnými jednotkami na výskume špeciálneho procesu tepelného spracovania vysoko uhlíkovej chrómovej ložiskovej ocele a tiež výlučne vykonával výskum špeciálneho procesu tepelného spracovania stredne uhlíkovej legovanej ocele. Predbežné výsledky ukazujú, že únavovú životnosť kontaktov možno výrazne zlepšiť špeciálnym tepelným spracovaním. Táto technológia bude mať veľkú propagačnú hodnotu v ložiskovom priemysle a stane sa horúcou technológiou vo výskume a aplikácii čínskeho ložiskového priemyslu.
5. Záver
Počas vývoja technológie tepelného spracovania ložísk doma iv zahraničí stále existuje veľká priepasť medzi čínskym ložiskovým priemyslom a technológiou tepelného spracovania v zahraničných rozvinutých krajinách, čo vážne obmedzuje zlepšenie kvality ložísk, najmä životnosti a spoľahlivosti. Celý ložiskový priemysel by mal venovať pozornosť výskumu základnej teórie a novej technológie tepelného spracovania a energicky podporovať a aplikovať výsledky výskumu v skutočnej výrobe, aby sa čo najskôr zlepšila úroveň tepelného spracovania v Číne.
Viac o WBM nový produktkužeľový valec s dierou v strede:
HenanWeichuang Bearing Technology Co., Ltd úspešne dokončila vývoj kužeľového valca s otvorom v strede. Tepelné spracovanie sa uskutočnilo cementovaním. Tento druh valca sa široko používa v ložiskách veterných turbín alebo špeciálnych priemyselných ložiskách. Nové energetické ložisko prináša nový nárast na trhu ložísk. Weichuang kúpiť dve zástrčkové bezhroté brúsky a jednu zástrčku typu honovacie stroj. Rozšírte výrobnú kapacitu kužeľových valcov, teraz môžete dodávať priemer valcov od 5 do 80 mm.
WBM sú profesionálni výrobcovia a dodávatelia kužeľových valcov v Číne, s hromadnými vysokokvalitnými výrobkami na sklade. Ak sa chystáte kúpiť prispôsobený kužeľový valec za konkurencieschopnú cenu, uvítajte cenovú ponuku z továrne WBM. V súlade s obchodnou filozofiou presadzovania dokonalosti, neustáleho zlepšovania a spoločnej prosperity je guľový hlavič, masívne oceľové guľôčky, valčekové hlavičky vyrobené z WBM absolútne vysoko kvalitné a lacné.